１０Cr９Mo１VNbN鋼大直徑三通鍛件的硬度規(guī)定值取值分析

郭延軍,朱海寶,吳 燁

(華電電力科學(xué)研究院,杭州 ３１００３０)

摘 要:針對１０Cr９Mo１VNbN 鋼大直徑三通鍛件的布氏硬度規(guī)定值取值問題,對部分同種材料鍛件的布氏硬度與抗拉強(qiáng)度數(shù)據(jù)進(jìn)行了統(tǒng)計(jì)分析,并給出了布氏硬度與抗拉強(qiáng)度換算的關(guān)系公式;對６００MW超臨界機(jī)組安裝現(xiàn)場 F９１(即１０Cr９Mo１VNbN)鋼大直徑鍛制三通成品進(jìn)行了表面硬度測試以驗(yàn)證其硬度均勻性.在參照國內(nèi)外相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)對同類材料硬度規(guī)定的基礎(chǔ)上,研究分析確定:１０Cr９Mo１VNbN 鋼大直徑三通鍛件的布氏硬度應(yīng)控制在１９０~２４８HBW,同一鍛件的硬度均勻性偏差應(yīng)不大于４０HBW.

關(guān)鍵詞:１０Cr９Mo１VNbN 鋼;大直徑三通鍛件;硬度;規(guī)定值;均勻性偏差

中圖分類號:TG１１３．２５;TG１１５．５ 文獻(xiàn)標(biāo)志碼:A 文章編號:１００１Ｇ４０１２(２０１７)０６Ｇ０３９６Ｇ０４

AnalysisontheSpecifiedHardnessValuesof１０Cr９Mo１VNbNSteel

LargeDiameterTeeForgings

GUOYanjun,ZHUHaibao,WUYe

(HuadianElectricPowerResearchInstitute,Hangzhou３１００３０,China)

Abstract:TodeterminethestandardBrinellhardnessvaluesof１０Cr９Mo１VNbNsteellargediametertee

forgings,thestatisticanalysisontheBrinellhardnessandtensilestrengthofanumberofthesamematerialforgings

wasperformedandtheformulaoftherelationshipbetweenthesetwocharacteristicparameterswasgiven．The

surfacehardnesstestwasdonefortheF９１ (namely１０Cr９Mo１VNbN)steellargediameterforgedteesusedin

６００MWsuperＧcriticalunitsaterectionsitetoverifythehardnessevenness．Onthebasisofthestatisticanalysis,

testingresultsandrequirementsofthedomesticandforeignstandardsforsimilarorsame materials,it was

determinedthatthestandardBrinellhardnessvaluesof１０Cr９Mo１VNbNsteellargediameterteeforgingsshouldbe

controlledin１９０－２４８HBWandthehardnessdifferenceofonepieceshouldbelimitedtonomorethan４０HBW．

Keywords:１０Cr９Mo１VNbN steel;large diameterteeforging;hardness;specified value;uniformity

deviation

    我國材料牌號１０Cr９Mo１VNbN 在美國材料與試驗(yàn)學(xué)會標(biāo)準(zhǔn) ASTM A１８２－２０１６[１]中的對應(yīng)牌號為 F９１,在 ASTM A３３５－２０１５[２]中的牌號為 P９１,在歐 洲 標(biāo) 準(zhǔn) EN １０２１６Ｇ２:２０１３[３]和 EN １０２２２Ｇ２:

２０００[４]中的對應(yīng)牌號為 X１０CrMoVNb９Ｇ１,該材料是亞臨界和超臨界機(jī)組高溫蒸汽管道及其組成件、聯(lián)箱部件等廣泛應(yīng)用的馬氏體耐熱鋼.新修訂的電力行業(yè)標(biāo)準(zhǔn) DL/T４７３(現(xiàn) 行 標(biāo) 準(zhǔn) 是 DL/T４７３－１９９２«大直徑三通鍛件技術(shù)條件»)列入了該鍛件材料牌號.正 如ISO１８２６５:２０１３

[５]中 所 指 出 的,硬度試驗(yàn)是在 相 對 較 短 的 時(shí) 間 內(nèi)、以 有 限 的 損 傷 提供材料力學(xué) 性 能 信 息 的 一 種 檢 驗(yàn) 方 式,故 在 對 成品部件無法 取 樣 進(jìn) 行 拉 伸 試 驗(yàn) 的 條 件 下,硬 度 試驗(yàn)成為反映材料力學(xué)性能的一種方便快捷的檢驗(yàn)方法.對于國產(chǎn)鉻 含 量 在 ９％ ~１２％(質(zhì) 量 分 數(shù),以下表示為９％~１２％Cr)的鋼管和管件,硬度過低可能無法 滿 足 材 料 的 拉 伸 強(qiáng) 度 要 求,而 硬 度 過高則可能 無 法 滿 足 材 料 的 沖 擊 吸 收 能 量 要 求[６]. 因此,標(biāo)準(zhǔn)中如何規(guī)定該鍛件材料的硬度,對鍛件 質(zhì)量驗(yàn)收以及通過硬度試驗(yàn)結(jié)果表征鍛件材料的 力 學(xué) 性 能 而 言 至 關(guān) 重 要. 為 此,筆 者 基 于 對 １０Cr９Mo１VNbN 鋼同種材料鍛件的硬度與抗拉強(qiáng) 度的統(tǒng)計(jì)、國 內(nèi) 外 相 關(guān) 標(biāo) 準(zhǔn) 對 同 類 材 料 硬 度 的 規(guī) 定以及現(xiàn)場 測 試 結(jié) 果 的 分 析,給 出 了 布 氏 硬 度 與 抗拉強(qiáng)度的 關(guān) 系 公 式,科 學(xué) 規(guī) 定 了 大 直 徑 三 通 鍛 件材料１０Cr９Mo１VNbN 鋼的硬度數(shù)值,這對于通過非破壞性的快捷硬度試驗(yàn)方法[７]來確認(rèn)大直徑三通鍛件的 強(qiáng) 度 性 能、保 證 成 品 鍛 制 三 通 服 役 后的運(yùn)行安全性具有重要意義.

１ 試驗(yàn)材料

    大直徑三通鍛件材料１０Cr９Mo１VNbN 鋼的化學(xué)成分和力學(xué)性能是在參照 ASTM A１８２－２０１６和EN１０２２２Ｇ２:２０００的基礎(chǔ)上確定的,分別見表１和表２.

２ 硬度標(biāo)準(zhǔn)取值及硬度均勻性問題分析

２．１ 相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)對硬度的規(guī)定

    現(xiàn) 行 電 力 行 業(yè) 標(biāo) 準(zhǔn) DL/T ４３８－２０１６[８] 對９％~１２％Cr系列鋼制造的鍛造管件(成品鍛制三通 )硬 度 要 求 為 １８０ ~ ２５０ HBW,考 慮 到１０Cr９Mo１VNbN 鋼大直徑三通鍛件在形成成品管件過程中的二次機(jī)械加工后的硬度差異及配管后整體焊后熱處理的影響,其標(biāo)準(zhǔn)硬度下限值應(yīng)高于成品鍛制三通的.

    ASTM A３３５－２００９及其之前的版本對 P９１鋼的硬度要求為不超過２５０ HBW,未規(guī)定硬度下限值;ASTM A３３５－２００９a及 其 以 后 的 版 本 規(guī) 定 了P９１鋼的硬度下限值,要求硬度為１９０~２５０HBW,其對抗拉強(qiáng)度(Rm ≥５８５ MPa)、屈服強(qiáng)度、斷后伸長率和斷面收縮率的要求未發(fā)生變化.在 ASTM A１８２－２０１０a及其以前的版本中,對F９１鋼的抗拉強(qiáng)度要求為Rm ≥５８５ MPa,硬度上限值為２４８HBW,未規(guī)定硬度下限值;在２０１１年修訂后的 ASTM A１８２－２０１１版本中,對 F９１鋼的抗拉強(qiáng)度要求修訂為Rm ≥６２０MPa,除硬度上限值外還規(guī)定了硬度下限值,即１９０~２４８HBW,其拉伸性能的其他指標(biāo)如屈服強(qiáng)度、斷后伸長率和斷面收縮率保持不變,且一直沿用至今.

在現(xiàn) 行 歐 洲 標(biāo) 準(zhǔn) EN １０２１６Ｇ２:２０１３ 和 EN１０２２２Ｇ２:２０００中,未對 X１０CrMoVNb９Ｇ１鋼的硬度進(jìn)行要求.

２．２ 硬度與抗拉強(qiáng)度的對應(yīng)關(guān)系探討

２．２．１ 硬度與抗拉強(qiáng)度的試驗(yàn)數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)分析

    由于金屬材料的布氏硬度與抗拉強(qiáng)度之間存在較好的對應(yīng)關(guān)系[９],因此通過對部分硬度在２００~２３７HBW 的 F９１鋼鍛件的硬度與抗拉強(qiáng)度的試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析,可得出其硬度與抗拉強(qiáng)度的關(guān)系,如圖１所示.用最小二乘法將其擬合于一條直線(圖１中的虛線),可得出表示該鋼布氏硬度 HBW與抗拉強(qiáng)度Rm 關(guān)系的直線方程如下Rm ＝２．８６HBW ＋１０１．９ (１)按 照 式 (１)推 算,當(dāng) F９１ 鋼 鍛 件 硬 度 分 別 為１７５,１９０,２４８HBW３個(gè)典型數(shù)值時(shí),對應(yīng)的抗拉強(qiáng)度分別為６０２,６４５,８１１MPa.

２．２．２ 標(biāo)準(zhǔn)與文獻(xiàn)資料提供的數(shù)據(jù)

    國 際 標(biāo) 準(zhǔn) ISO １８２６５:２０１３ 未 提 供 ９％ ~１２％Cr耐熱鋼硬度與強(qiáng)度轉(zhuǎn)換的數(shù)據(jù),但其提供的非合金與低合金鋼硬度與強(qiáng)度轉(zhuǎn)換數(shù)據(jù)(部分?jǐn)?shù)據(jù)見表３)具有很好的參考價(jià)值.采用插入法計(jì)算,布氏硬度為１７５,１９０,２４８HBW 時(shí)所對應(yīng)的抗拉強(qiáng)度分別為５９１,６４０,８３８MPa.

    文 獻(xiàn) [６]給 出 的 數(shù) 據(jù) 表 明:P９１ 鋼 的 硬 度 為１６８HBW 時(shí),其抗拉強(qiáng)度Rm ≈５７０ MPa;P９１鋼的硬度為１９１ HBW 時(shí),其抗拉強(qiáng)度 Rm ≈６６０MPa.文獻(xiàn)[６]還得出如下結(jié)論:P９１鋼管件的硬度應(yīng)控制在１７５~２５０HBW.若按線性關(guān)系推算,在硬度為１７５HBW 時(shí),其抗拉強(qiáng)度Rm ≈５９７MPa.

２．３ 硬度規(guī)定值的確定

    對比式(１)推算值和ISO１８２６５:２０１３提供的數(shù)據(jù)可以發(fā)現(xiàn),由式(１)推算的抗拉強(qiáng)度數(shù)值與ISO１８２６５:２０１３ 提 供 的 數(shù) 值 相 差 較 小,１７５,１９０,２４８HBW３個(gè)典型硬度所對應(yīng)的抗拉強(qiáng)度偏差分別僅為１．９％,０．８％,３．３％.由以上分析可以看出,無論是ISO１８２６５:２０１３和文獻(xiàn)[６]給出的數(shù)據(jù),還是筆者對 F９１鋼鍛件的硬度與對應(yīng)抗拉強(qiáng)度的統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù),都充分說明該鋼在布氏硬度為１７５HBW 時(shí),其抗拉強(qiáng)度可滿足標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的不小于５８５MPa的要求.考慮到鍛件的后續(xù)機(jī)加工及配管焊后熱處理對硬度的影響及大直徑鍛制三通服役后的安全性,１０Cr９Mo１VNbN 鋼大直徑三通鍛件的規(guī)定硬度應(yīng)高于１７５HB,參照 ASTM A１８２－２０１６規(guī)定,最終將１０Cr９Mo１VNbN 鋼大直徑三通鍛件的規(guī)定硬度確定為１９０~２４８HBW.

２．４ 表面硬度均勻性問題探討

２．４．１ 相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定

    大直徑三通鍛件整體的硬度均勻性反映了熱處理過程中溫度場的均勻性以及鍛件各部位熱處理狀態(tài)的一致性.GB/T１６９２３－２００８[１０]對鋼件表面硬度的偏差范圍(硬度均勻性)有明確規(guī)定,按照４級工件品質(zhì)等級(最低級)要求,同一工件的硬度偏差應(yīng)不超過４０HBW.DL/T４３８－２０１６雖然規(guī)定了鍛造管件的硬度應(yīng)均勻,但取消了之前版本中的硬

度均勻性規(guī)定,即取消了同一管件的硬度偏差應(yīng)不大于５０HBW 的要求.

２．４．２ 實(shí)測結(jié)果分析

    為驗(yàn)證大直徑三通鍛件的硬度均勻性問題,用里氏硬度計(jì)分別對６００ MW 超臨界機(jī)組基建安裝現(xiàn)場主蒸汽管道和再熱蒸汽熱段管道具備測試條件的５件F９１鋼成品鍛制三通(主蒸汽管道２件,再熱蒸汽熱段管道３件,見圖２和圖３)進(jìn)行了表面硬度測試,５件鍛制三通的規(guī)格參數(shù)如表４所示.由于成品鍛制三通配管后經(jīng)過整體回火熱處理,其表面硬度比原鍛件本身硬度有所下降,故現(xiàn)場測試的主蒸汽管道和再熱蒸汽熱段管道鍛制三通的表面硬度不一定滿足新修訂 DL/T４７３的要求.主蒸汽管道２件鍛制三通實(shí)測表面硬度分布情況見圖４,再熱蒸汽熱段管道３件鍛制三通實(shí)測表面硬度分布情況見

圖５,每件鍛制三通的測點(diǎn)數(shù)量及硬度最大值與最小值見表５,每個(gè)測點(diǎn)取其５次測試值的平均值作為該測點(diǎn)的硬度.實(shí)測結(jié)果表明,同一鍛制三通的硬度均勻性偏差為１２~２９ HBW.由此可以看出,在按規(guī)范要求進(jìn)行正常熱處理的條件下,工件的硬度均勻性是比較好 的,完全可滿足GB/T１６９２３－２００８規(guī)定的４級工件品質(zhì)等級要求.因此,新修訂的 DL/T４７３規(guī)定１０Cr９Mo１VNbN 鋼大直徑三通鍛件的硬度均勻性偏差應(yīng)不大于４０HBW.

３ 結(jié)論

(１)對 于 １０Cr９Mo１VNbN 鋼 大 直 徑 三 通 鍛件,在確保硬度不低于１７５HBW 的情況下,可滿足

標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的抗拉強(qiáng)度Rm ≥５８５MPa的要求.

(２)考慮到大直徑三通鍛件的后續(xù)機(jī)加工及配管焊后熱處理對硬度的影響,應(yīng)對鍛件的硬度下限值考慮一定裕量.基于對 F９１鋼鍛件的硬度與抗拉強(qiáng)度的統(tǒng)計(jì)分析及成品鍛制三通的現(xiàn)場表面硬度測試,參考 ASTM A１８２－２０１６等標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定,確定了１０Cr９Mo１VNbN 鋼大直徑三通鍛件的硬度及均勻性偏差要求,即硬度應(yīng)控制在１９０~２４８HBW,同一鍛件的硬度均勻性偏差應(yīng)不大于４０HBW.

(３)按照該文給出的布氏硬度與抗拉強(qiáng)度的關(guān)系公式 Rm ＝２．８６HBW ＋１０１．９,可通過簡便的硬度測試方法來推算１０Cr９Mo１VNbN 鋼大直徑三通鍛件材料的抗拉強(qiáng)度,這有利于在無法取樣進(jìn)行拉伸試驗(yàn)的情況下了解掌握該材料的抗拉強(qiáng)度.而虛擬化的里氏硬度計(jì)則是在手機(jī)或電腦上添加信號采集硬件模塊(智能沖擊裝置)及基于圖形用戶界面(GUI)的應(yīng)用軟件,然后借助手機(jī)或電腦設(shè)備,實(shí)現(xiàn)強(qiáng)大的運(yùn)算功能及通信功能.

３．４ 依托大行業(yè)的定制里氏硬度計(jì)

里氏硬度計(jì)必將打破一臺標(biāo)準(zhǔn)機(jī)檢測天下硬度的“萬金油”形象,將來會依托大行業(yè),針對具體大行業(yè)的實(shí)際生產(chǎn)流程,制定適合行業(yè)的檢測方法,生成更準(zhǔn)確的硬度轉(zhuǎn)換關(guān)系.時(shí)代 TIME５３０３型軋輥專用硬度計(jì)即是對軋輥生產(chǎn)行業(yè)的一種定制機(jī)型.通過對大量的軋輥試樣進(jìn)行對比試驗(yàn)[８],用試驗(yàn)數(shù)據(jù)對某通用轉(zhuǎn)換表進(jìn)行修正,提高了軋輥工件的肖氏硬度轉(zhuǎn)換精度(里氏硬度轉(zhuǎn)換為肖氏硬度),已經(jīng)在軋輥生產(chǎn)行業(yè)獲得了更加廣泛的應(yīng)用.另外,里氏硬度計(jì)在功能上如何適應(yīng)大行業(yè)也需要給予充分考慮.

３．５ 用于自動化生產(chǎn)線的里氏硬度測試單元

自動化生產(chǎn)線具備提高勞動生產(chǎn)率、提高產(chǎn)品質(zhì)量、改善勞動條件等優(yōu)勢,在機(jī)械制造業(yè)中就有鑄造、鍛造、沖壓、熱處理、焊接、切削加工、機(jī)械裝配等諸多生產(chǎn)線,自動化生產(chǎn)線是現(xiàn)代化生產(chǎn)的必然趨勢.對于自動化生產(chǎn)線上工件的質(zhì)量控制也必然要求自動化,因此無人值守、可實(shí)現(xiàn)自動測試的里氏硬度測試

裝備會大有作為,將來可作為標(biāo)準(zhǔn)“里氏硬度測試單元”,集成到自動化生產(chǎn)線上,成為生產(chǎn)大系統(tǒng)的眾多感知器官之一,大大提高檢測效率和生產(chǎn)效率.

４ 結(jié)束語

里氏硬度計(jì)問世近４０a(年)來,因其不可替代的優(yōu)勢,在金屬材料的硬度檢測領(lǐng)域得到了廣泛的應(yīng)用.隨著整個(gè)社會科技的不斷進(jìn)步,里氏硬度計(jì)也必須要跟隨時(shí)代的發(fā)展,各種新思維和新技術(shù)在里氏硬度計(jì)上的應(yīng)用,必將使里氏硬度計(jì)能夠更加適應(yīng)現(xiàn)代化生產(chǎn)過程,并發(fā)揮出更大的作用。

（文章來源：材料與測試網(wǎng)-理化檢驗(yàn)－物理分冊 > 2017年 > 6期 > pp.396）