0.   引　言

銅因具有導(dǎo)電性強(qiáng)、導(dǎo)熱性能優(yōu)異、耐腐蝕性能好、易加工成形等特點(diǎn)，在新能源汽車三電系統(tǒng)、電力電子和制冷散熱等領(lǐng)域應(yīng)用廣泛[1-2]。但是，我國銅礦資源貧乏，為緩解銅資源的短缺，“以鋁代銅”是國家倡導(dǎo)的一種發(fā)展趨勢。鋁的資源豐富，導(dǎo)熱導(dǎo)電性優(yōu)良，耐腐蝕性能良好，與銅組成的銅鋁復(fù)合結(jié)構(gòu)可兼具兩種材料的優(yōu)勢[3-5]，成本低、質(zhì)量輕，具有十分重要的研究意義和實(shí)用價值。 

材料連接主要有機(jī)械連接和焊接兩種方法[6-8]。機(jī)械連接較為靈活，但會大幅度降低金屬材料的導(dǎo)電導(dǎo)熱性能；而焊接中的熔釬焊在實(shí)施時一般只熔化焊料而基本不熔化母材，利用焊料熔化形成的液態(tài)金屬潤濕母材并填充接頭間隙，從而實(shí)現(xiàn)金屬的高質(zhì)量連接。其中，激光熔釬焊技術(shù)具有激光熱源能量控制精準(zhǔn)、焊接質(zhì)量高、易于自動化、適用于大規(guī)模生產(chǎn)等優(yōu)點(diǎn)，成為鋁/銅金屬的連接方法之一。鄧呈敏等[9]研究發(fā)現(xiàn)，2A16耐熱硬鋁/T2紫銅激光熔釬焊接頭的界面反應(yīng)層厚度低至10.23 μm，抗拉強(qiáng)度為274.25 MPa。萬秀蓮等[10]研究發(fā)現(xiàn)在最佳工藝參數(shù)下，LY16鋁合金/T2紫銅激光熔釬焊接頭的界面反應(yīng)層厚度為9.23 μm，接頭抗拉強(qiáng)度高達(dá)274.25 MPa。李志勇等[11]研究發(fā)現(xiàn)，隨著激光功率的提高，5052鋁合金/H62黃銅激光熔釬焊接頭的抗拉強(qiáng)度先增大再減小。趙瑩等[12]研究發(fā)現(xiàn)，在合適的工藝參數(shù)下，銀中間層的添加有利于改善銅/鋁熔釬焊接頭的成形質(zhì)量。目前，鋁/銅激光熔釬焊的研究多聚焦于工藝參數(shù)優(yōu)化和填充材料選擇以控制界面反應(yīng)層的金屬化合物種類與厚度方面，有關(guān)離焦量這一關(guān)鍵參數(shù)的研究尚缺乏系統(tǒng)性。作者選用Zn-Al藥芯焊絲作為填充金屬，采用激光熔釬焊技術(shù)進(jìn)行5052鋁合金和T2紫銅的對接連接，研究了離焦量對焊絲熔化后在銅板上的鋪展面積以及對接頭組織和性能的影響，旨在為鋁/銅復(fù)合結(jié)構(gòu)的應(yīng)用研究提供參考數(shù)據(jù)。 

1.   試樣制備與試驗(yàn)方法

母材為市購的5052 Al-Mg系合金及T2紫銅，尺寸均為80 mm×60 mm×2 mm，化學(xué)成分見表1，抗拉強(qiáng)度分別為230，270 MPa，斷后伸長率分別為15%和35%。填充金屬為規(guī)格?1.6 mm的Zn-Al藥芯焊絲，化學(xué)成分（質(zhì)量分?jǐn)?shù)/%）為78Zn，22Al，藥芯為Cs-Al-F釬劑。 

采用由YLS-6000-S2-TR型光纖激光器、High YAG-BIMO型聚焦鏡頭、ABB工業(yè)機(jī)器人、Fronius TPS 4000型MIG焊接電源、送絲設(shè)備及控制系統(tǒng)組成的設(shè)備對5052鋁合金/T2紫銅進(jìn)行激光熔釬焊試驗(yàn)。焊前對母材進(jìn)行除銹除油污處理，隨后放置在焊接工作臺上進(jìn)行對接裝配，根部間隙為0.5 mm。在焊接過程中，激光束與母材平面呈75°夾角，焊絲位于激光束前方呈45°送入，光絲間距為0～1 mm，保護(hù)氣體為純度99.99%氬氣，保護(hù)氣體流量為15 L·min−1，激光功率為2 400 W，焊接速度為6 mm·s−1，送絲速度為2 m·min−1，離焦量為0，+2，+4，+6，+8 mm。 

在不同離焦量下對相同質(zhì)量焊絲加熱5 s后，采用Image J軟件測量焊絲熔化后在紫銅表面的鋪展面積。在接頭上截取尺寸為10 mm×20 mm×2 mm的金相試樣，進(jìn)行鑲嵌、粗磨、拋光，用Keller試劑（95 mL H2O+1.5 mL HCl+2.5 mL HNO3+1 mL HF）腐蝕6～8 s后，采用蔡司光學(xué)顯微鏡（OM）及Merlin Compact型掃描電鏡（SEM）觀察接頭微觀結(jié)構(gòu)，用SEM配套的能譜儀（EDS）進(jìn)行微區(qū)成分分析。采用XRD-6000型X射線衍射儀（XRD）對物相組成進(jìn)行分析，工作電壓為40 kV，工作電流為40 mA，掃描范圍為10°～90°，掃描速率為6 （°）·min−1。采用KB30S型全自動維氏硬度計測接頭的硬度，測試區(qū)域?yàn)榻孛嬷胁孔凿X合金母材至銅母材，測試間距為0.3 mm，距焊縫中心相同距離處測3次取平均值，載荷為1.96 N，保載時間為30 s。按照GB/T 2651—2008《焊接接頭拉伸試驗(yàn)方法》，在接頭上以焊縫為中心垂直于焊接方向截取拉伸試樣，標(biāo)距長度為60 mm，將正面和背面余高切除后，采用WDW-10型電子萬能試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行室溫拉伸試驗(yàn)，做3次平行試驗(yàn)，取試驗(yàn)結(jié)果的平均值。 

2.   試驗(yàn)結(jié)果與討論

2.1   焊絲的潤濕鋪展性能

當(dāng)離焦量為0，+2，+6，+8 mm時，焊絲在紫銅表面的鋪展面積分別為149.43，147.41，111.59，78.21 mm2，可見隨著離焦量的增加，焊絲在紫銅表面的鋪展面積減小，潤濕鋪展性能變差。隨著離焦量增加，激光束聚焦在接頭的區(qū)域變大，提供的焊接熱輸入降低，焊絲的鋪展面積減小。 

2.2   接頭成形性能

由圖1可知，當(dāng)離焦量為0時，銅母材部分熔化，鋁合金母材大量熔化，焊縫正面和背面出現(xiàn)裂紋、未焊透等缺陷，正面成形不均勻，這是由于此時激光距母材表面過近，熱輸入過高，鋁合金側(cè)母材熔化量過多，焊接時出現(xiàn)大量飛濺所致；當(dāng)離焦量為+2，+4 mm時，焊縫正面不連續(xù)，鋁合金母材熔化量過多，導(dǎo)致焊縫背面出現(xiàn)焊瘤、裂紋等缺陷，說明此時焊接熱輸入仍過高；當(dāng)離焦量為+6 mm時，正面焊縫金屬鋪展較為充分，背面平滑美觀，焊縫正面和背面未出現(xiàn)明顯的缺陷；當(dāng)離焦量為+8 mm時，此時焊接熱輸入明顯太低，鋁合金母材熔化量不足，部分區(qū)域未焊透，焊縫背面熔寬變窄且不連續(xù)。綜上，當(dāng)離焦量為+6 mm時，鋁合金/紫銅激光熔釬焊焊縫的成形性能最好。 

圖  1  不同離焦量下接頭宏觀形貌

Figure  1.  Macromorphology of joints under different defocusing distances: (a, c, e, g, i) front side and (b, d, f, h, j) back side

由圖2可以看出，當(dāng)離焦量為0，+2，+4 mm時，激光距母材表面較近，焊接熱輸入較大，銅母材部分熔化，鋁合金母材熔化量多，此時焊縫金屬在銅側(cè)鋪展較為充分，熔融鋁合金液快速流淌進(jìn)入焊縫背部，造成背面余高較高且凹凸不平；當(dāng)離焦量為+6 mm時，熔融焊絲和局部熔融的鋁合金在銅側(cè)的鋪展面積較大，銅的熔化量極少，未出現(xiàn)明顯的熔合現(xiàn)象，整個接頭符合熔釬焊特征；當(dāng)離焦量為+8 mm時，焊接熱輸入量過小，正面焊縫金屬鋪展不良，鋁合金熔化量也較少，接頭背面銅側(cè)出現(xiàn)了局部未焊合缺陷。綜上，+6 mm離焦量下接頭的橫截面形貌最佳。 

圖  2  不同離焦量下接頭的橫截面宏觀形貌

Figure  2.  Cross section macromorphology of joints under different defocusing distances

2.3   接頭顯微組織

5052鋁合金/T2紫銅激光熔釬焊接頭包括銅母材、銅側(cè)釬焊界面反應(yīng)層、焊縫、鋁合金熱影響區(qū)和鋁合金母材。由圖3可知：不同離焦量下接頭銅側(cè)釬焊界面均不太平直，這是因?yàn)樵诩す鉄嵩吹淖饔孟拢~母材發(fā)生少量熔化，在界面處形成一層深灰色的金屬間化合物反應(yīng)層；焊縫均由雪花狀的Al-Zn共晶組織和α-Al固溶體構(gòu)成；鋁合金側(cè)存在明顯的熔化焊特征，鋁合金母材大量熔化，與熔融焊絲一起形成熔池，近鋁合金側(cè)組織沿著最大溫度梯度成核，形成柱狀晶區(qū)；由于鋁合金、紫銅的熱導(dǎo)率較高，在激光熱源離開后熔池溫度迅速降低，柱狀晶停止生長，導(dǎo)致柱狀晶區(qū)細(xì)小且狹窄。 

圖  3  不同離焦量下接頭銅側(cè)和鋁合金側(cè)焊縫的顯微組織

Figure  3.  Microstructures of weld on copper (a-e) and aluminum alloy (f) sides of joint under different defocusing distances

由圖4、圖5和表2以及Al-Cu-Zn二元及三元相圖可以推測：當(dāng)離焦量為0時，接頭銅側(cè)釬焊界面反應(yīng)層淺灰色I(xiàn)區(qū)的物相主要為Al4Cu9相，深灰色I(xiàn)I區(qū)主要為Al4.2Cu3.2Zn0.7相，焊縫樹枝晶狀組織為Al0.71Zn0.29相；當(dāng)離焦量增加至+4 mm時，界面反應(yīng)層I區(qū)物相由Al4Cu9相變?yōu)锳lCu+CuZn相，II區(qū)及焊縫物相不變；當(dāng)離焦量增加至+6 mm時，界面反應(yīng)層I區(qū)物相仍為AlCu+CuZn混合相，但I(xiàn)I區(qū)為CuZn5相，焊縫樹枝狀晶組織為Al0.71Zn0.29相；當(dāng)離焦量增加至8 mm時，界面反應(yīng)層I區(qū)物相為AlCu相，II區(qū)為Al4.2Cu3.2Zn0.7相，焊縫枝晶狀組織為Al0.71Zn0.29相。不同離焦量下焊縫中心深灰色相均為α-Al固溶體。 

圖  4  不同離焦量下接頭銅側(cè)釬焊界面反應(yīng)層和焊縫的微觀形貌

Figure  4.  Micromorphology of brazing interface reaction layer on copper side and weld of joints under different defocusing distances

圖  5  不同離焦量下接頭的XRD譜

Figure  5.  XRD patterns of joints under different defocusing distances

2.4   接頭力學(xué)性能

由圖6可以看出，接頭焊縫區(qū)域的硬度高于紫銅和鋁合金母材，這是由于焊縫主要是由α-Al固溶體和細(xì)小的樹枝晶Al-Zn化合物構(gòu)成。銅側(cè)釬焊界面反應(yīng)層的硬度最高，這主要是因?yàn)樵搮^(qū)域存在大量的Al-Cu化合物、Cu-Zn化合物和Al-Cu-Zn化合物。受激光熱源軟化作用的影響，銅側(cè)釬焊界面反應(yīng)層靠近紫銅母材區(qū)域的硬度低于紫銅母材。離焦量主要對接頭焊縫和銅側(cè)釬焊界面反應(yīng)層的硬度略有影響。 

圖  6  不同離焦量下接頭的顯微硬度分布

Figure  6.  Microhardness distribution of joints under different defocusing distances

由圖7可知，隨著離焦量的增加，接頭的抗拉強(qiáng)度先升后降，當(dāng)離焦量為+6 mm時，抗拉強(qiáng)度最大，為212 MPa。0，+2，+4 mm 離焦量下焊接熱輸入較高，焊縫出現(xiàn)焊瘤、裂紋等缺陷，導(dǎo)致接頭性能不佳。當(dāng)離焦量增加到+8 mm時，接頭焊縫背面局部未焊透，整體成形質(zhì)量較差，抗拉強(qiáng)度急劇降低，僅為77 MPa。當(dāng)離焦量為+6 mm時，接頭焊縫的成形質(zhì)量最好，因此拉伸性能最好。 

圖  7  接頭的抗拉強(qiáng)度隨離焦量的變化曲線

Figure  7.  Curve of tensile strength vs defocusing distance of joints

2.5   拉伸斷口形貌

由圖8可知：當(dāng)離焦量為0，+2 mm時，拉伸時接頭在銅側(cè)釬焊界面區(qū)域斷裂，這是因?yàn)榇藭r焊接熱輸入過大，銅側(cè)釬焊界面反應(yīng)層生成了大量硬脆的Al-Cu化合物，使得該區(qū)域成為整個接頭的薄弱點(diǎn)；當(dāng)離焦量為+4 mm和+6 mm時，接頭在鋁合金母材處斷裂，此時銅側(cè)釬焊界面反應(yīng)層中化合物由Al4Cu9相變成了AlCu+CuZn以及CuZn5相，界面反應(yīng)層的韌性提高；當(dāng)離焦量為+8 mm時，接頭在銅側(cè)釬焊區(qū)斷裂，此條件下焊接熱輸入較小，焊絲融化后在銅表面潤濕鋪展性略差，銅側(cè)界面冶金結(jié)合不良，同時銅側(cè)釬焊界面反應(yīng)層存在大量脆硬的AlCu相和Al4.2Cu3.2Zn0.7相，這些均導(dǎo)致接頭在銅側(cè)釬焊區(qū)斷裂。由圖9可以看出：當(dāng)離焦量為+ 4 mm時，接頭拉伸斷口分布著大量解理臺階，呈現(xiàn)河流花樣，為典型的脆性斷裂形貌；當(dāng)離焦量為+6 mm時，接頭拉伸斷口分布著尺寸較小的韌窩，呈典型的韌性斷裂形貌。 

圖  8  不同離焦量下接頭的拉伸斷裂宏觀形貌

Figure  8.  Tensile cracking macromorphology of joints under different defocusing distances

圖  9  不同離焦量下接頭拉伸斷口微觀形貌

Figure  9.  Tensile fracture micromorphology of joints under different defocusing distances

3.   結(jié)　論

（1）隨著離焦量的增加，Zn-Al藥芯焊絲熔化后在紫銅表面的鋪展面積降低，潤濕鋪展性能降低。當(dāng)離焦量為0，+2，+4 mm時，接頭正面焊縫不連續(xù)，背面出現(xiàn)焊瘤、裂紋等缺陷，當(dāng)離焦量為+8 mm時，接頭正面焊縫金屬鋪展不良，背面出現(xiàn)未焊透缺陷，當(dāng)離焦量為+6 mm時，正面焊縫金屬鋪展良好，焊縫表面未出現(xiàn)明顯缺陷，成形質(zhì)量最好。 

（2）當(dāng)離焦量為0時，接頭紫銅側(cè)釬焊界面反應(yīng)層主要由Al4Cu9和Al4.2Cu3.2Zn0.7相組成，當(dāng)離焦量為+6 mm時，主要由AlCu和CuZn5相組成，當(dāng)離焦量為+8 mm時，主要由AlCu和Al4.2Cu3.2Zn0.7相組成。 

（3）不同離焦量對銅側(cè)釬焊界面反應(yīng)層及焊縫的硬度略有影響，硬度值變化不大。隨著離焦量的增加，接頭的抗拉強(qiáng)度先升后降；當(dāng)離焦量為+6 mm時，抗拉強(qiáng)度最大，為212 MPa，此時拉伸斷口位于鋁合金母材處，拉伸斷口分布著尺寸較小的韌窩，呈典型的韌性斷裂形貌。

文章來源——材料與測試網(wǎng)